多楔带传动 多楔带传动设计，多楔带传动（多楔带与多楔带轮的产品特点有哪些）

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• 1、多楔带与多楔带轮的产品特点有哪些？
• 2、多楔带传动 多楔带传动设计

1、多楔带与多楔带轮的产品特点有哪些？

在众多种类的传动配件中，除了最为常见的同步带和同步带轮，还有一类外形结构比较具有辨识度的产品那就是多楔带和多楔带轮。本文将聚焦于多楔带与多楔带轮的具体产品特点，将此方面知识向读者们进行详细介绍。

1.多楔带的产品特点

1）首先多楔带的内表面一般等距排列着纵向40°梯形楔的环形橡胶传动带，这种结构使得多楔带与多楔带轮之间的接触面积和摩擦力增大的同时还可以保证传动负载可以沿着带宽实现均匀分布。因此多楔带对一些质量较大、表面较光滑的物体有着更强的传动能力，组成传动系统的传动效率也更高。

2）多楔带整体的质地比较轻薄且柔软，基本可以实现任意角度的弯曲或折叠。因此多楔带在工作过程中产生的应力也比较小，适合在比较小的多楔带轮上进行使用。

3）多楔带在工作状态下可以同时保持较小的振动频率和较大的传动比例，这使得传动系统整体的稳定性得到了保障。其次多楔带本身具有良好的散热性和耐摩擦力，因此多楔带的使用寿命比一般的传送带都要长一些。

4）多楔带系列产品的体积较小，因此对于多楔带轮体积的要求并不严格。主要特点还是体现在保持紧凑的传动速度和尽可能节省安装空间。

2.多楔带轮的产品特点

1）多楔带轮在实现传动的过程中具有很强的稳定性和准确性，在保持平稳的传动速度的同时还具有一定的缓冲减震能力。

2）多楔带轮的传动效率非常高，其传动效率最多可以达到98%左右。因此从节能减排增效的角度出发，在一些应用场景中选用多楔带轮与多楔带的组合是比较合适的。

3）两个多楔带轮传动的中心距离基本可以达到10m以上，这说明多楔带轮可以用于进行物品的远距离传动。而且多楔带轮即使在远距离传动中其产品本身收到的预紧力也是比较小的，传动轴和轴承索承受的载荷也是比较小的。

4）多楔带轮在工作时不需要额外添加润滑油，在使用一段时间过后需要定期对多楔带轮进行检修维护，但维护与保养的方法并不麻烦，而且消耗的维护成本也比较少。

2、多楔带传动 多楔带传动设计

篇一:《多楔带传动设计计算》

% 多楔带传动设计计算

% 已知条件

P=7.; % 离心式鼓风机电动机功率(kW)

n1=720; % 电动机转速（r/in）

n2=40; % 电动机转速（r/in）

a0=9; % 初定中心距（）

% 1-选择多楔带型号

Ka=input(' 查表12-10，选取工况系数 Ka = ');

P=Ka*P;

fprintf(' 计算功率 P = %3.4f kW n',P);

disp ' @@ 多楔带常用类型:PJPLP @@'

DXDX=input(' 查图12-，选取多楔带类型 DXDX = ','s');

% 2-确定多楔带轮的有效直径

i=n1/n2;

fprintf(' 传动比 i = %3.4f n',i);

de1=input(' 查表12-11，确定主动多楔带轮有效直径() de1 = ');

swith DXDX % 根据多楔带型号选取多楔带轮直径增量

ase 'PJ'

Delta_e=1.2;

ase 'PL'

Delta_e=3;

ase 'P'

Delta_e=4;

end

fprintf(' 多楔带轮直径增量() Delta_e = %3.4f n',Delta_e);

epslion=input(' 确定多楔带传动的滑差率 epslion = ');

de20=i*(de1+2*Delta_e)*(1-epslion)-2*Delta_e;

fprintf(' 主动多楔带轮有效直径计算值 de20 = %3.4f n',de20);

de2=input(' 查表12-11，确定从动多楔带轮有效直径() de2 = ');

% 3-确定多楔带的有效长度和中心距

Ld0=2*a0+pi*(de1+de2)/2+(de2-de1)^2/(4*a0);

fprintf(' 多楔带有效长度计算值 Ld0 = %3.4f n',Ld0);

Ld=input(' 查表12-12，确定多楔带有效长度() Ld = ');

Kl=input(' 查表12-12，确定多楔带带长修正系数 Kl = ');

a=a0+(Ld-Ld0)/2;

fprintf(' 多楔带传动中心距 a = %3.4f n',a);

if Ld>=120 & Ld<100

delta_ax=16;delta_in=22;

elseif Ld>=100 & Ld<100

delta_ax=19;delta_in=22;

elseif Ld>=100 & Ld<2000

delta_ax=22;delta_in=24;

elseif Ld>=2000 & Ld<2240

delta_ax=2;delta_in=24;

elseif Ld>=2240 & Ld<200

delta_ax=29;delta_in=2;

elseif Ld>=200 & Ld<3000

delta_ax=34;delta_in=27;

elseif Ld>=3000 & Ld<4000

delta_ax=40;delta_in=29;

end

fprintf(' 查表12-13，中心距最小调整量 delta_in = %3.4f n',delta_in);

fprintf(' 查表12-13，中心距最大调整量 delta_ax = %3.4f n',delta_ax);

a_in=a-delta_in;a_ax=a+delta_ax;

fprintf(' 多楔带中心距最小值 a_in = %3.4f n',a_in);

fprintf(' 多楔带中心距最大值 a_ax = %3.4f n',a_ax);

% 4-计算主动多楔带轮包角

alpha=10-10*de1*(i-1)/pi/a;

fprintf(' 主动多楔带轮包角 alpha = %3.4f °n',alpha);{多楔带传动}.

Kalpha=DXD_BJXS(alpha);

fprintf(' * 表12-14，插值确定带轮包角修正系数 Kalpha = %3.4f n',Kalpha);

% -确定带的楔数

disp ' * 表12-1，插值确定多楔带基本额定功率'

P0=DXD_JBEDL(n1);

fprintf(' 多楔带基本额定功率 P0 = %3.4f kW n',P0);

disp ' * 表12-16，插值确定多楔带传动功率增量'

DP0=DXD_LL(n1);

fprintf(' 多楔带传动功率增量 DP0 = %3.4f kW n',DP0);

in=P/((P0+DP0)*Kalpha*Kl);

fprintf(' 带楔数的计算值 in = %3.4f n',in);

=input(' 确定带的楔数 = ');

% 6-计算带速和压轴力{多楔带传动}.{多楔带传动}.

v=pi*de1*n1/6e4;

fprintf(' 多楔带运转速度 v = %3.4f /s n',v);

F=1e3*P/v;

fprintf(' 作用在轴上有效拉力 F = %3.4f N n',F);{多楔带传动}.

K=DXD_XHXS(alpha);

fprintf(' * 表12-17，插值确定多楔带楔合系数 K = %3.4f n',K);

FQ=K*F*sin(0.*alpha*pi/10);

fprintf(' 多楔带传动压轴力 FQ = %3.4f N n',FQ);

% 多楔带包角修正系数线性插值的函数文件(表12-14)

funtion Kalpha=DXD_BJXS(alpha)

x=[3 7 91 9 99 103 106 110 113 117 120 12 127 130 133 136 139 142 14 14 11 14 17 160 163 166 169 171 174 177 10];

y=[0.64 0.66 0.6 0.70 0.72 0.73 0.7 0.76 0.77 0.79 0.0 0.1 0.3 0.4 0. 0.6 0.7 0. 0.9 0.90 0.91 0.92 0.93 0.94 0.9 0.96 0.97 0.97 0.9 0.99 1.00];

Kalpha=interp1(x,y,alpha,'linear');

% PL型多楔带基本额定功率的线性插值函数文件(表12-1)

funtion P0=DXD_JBEDL(n1)

n1s=input(' 主动多楔带轮转速首值 n1s = ');

n1w=input(' 主动多楔带轮转速尾值 n1w = ');

P0s=input(' 对应主动多楔带轮有效直径的基本额定功率首值 P0s = '); P0w=input(' 对应主动多楔带轮有效直径的基本额定功率尾值 P0w = '); P0=P0s+(n1-n1s)*(P0w-P0s)/(n1w-n1s);

% PL型多楔带传动比引起的功率增量的线性插值函数文件(表12-16) funtion DP0=DXD_LL(n1)

n1s=input(' 主动多楔带轮转速首值 n1s = ');

n1w=input(' 主动多楔带轮转速尾值 n1w = ');

DP0s=input(' 对应传动比的功率增量首值 DP0s = ');

DP0w=input(' 对应传动比的功率增量尾值 DP0w = ');

DP0=DP0s+(n1-n1s)*(DP0w-DP0s)/(n1w-n1s);

% 多楔带楔合系数线性插值的函数文件(表12-17){多楔带传动}.

funtion K=DXD_XHXS(alpha)

al=[10 170 160 10 140 130 120];

k=[1.0 1.6 1.63 1.71 1.0 1.91 2.04];

K=interp1(al,k,alpha,'linear');{多楔带传动}.

计算结果：

查表12-10，选取工况系数 Ka = 1.1

计算功率 P = .200 kW

@@ 多楔带常用类型:PJPLP @@

查图12-，选取多楔带类型 DXDX = PL

传动比 i = 1.6000

查表12-11，确定主动多楔带轮有效直径() de1 = 12

多楔带轮直径增量() Delta_e = 3.0000

确定多楔带传动的滑差率 epslion = 0.02

主动多楔带轮有效直径计算值 de20 = 199.400 查表12-11，确定从动多楔带轮有效直径() de2 = 200

多楔带有效长度计算值 Ld0 = 2421.913

查表12-12，确定多楔带有效长度() Ld = 2360

查表12-12，确定多楔带带长修正系数 Kl = 0.96

多楔带传动中心距 a = 924.0093

查表12-13，中心距最小调整量 delta_in = 2.0000 查表12-13，中心距最大调整量 delta_ax = 29.0000 多楔带中心距最小值 a_in = 99.0093

多楔带中心距最大值 a_ax = 93.0093

主动多楔带轮包角 alpha = 17.3494 °

* 表12-14，插值确定带轮包角修正系数 Kalpha = 0.94

* 表12-1，插值确定多楔带基本额定功率

主动多楔带轮转速首值 n1s = 700

主动多楔带轮转速尾值 n1w = 00

对应主动多楔带轮有效直径的基本额定功率首值 P0s = 0.9 对应主动多楔带轮有效直径的基本额定功率尾值 P0w = 0.9 多楔带基本额定功率 P0 = 0.900 kW

* 表12-16，插值确定多楔带传动功率增量

主动多楔带轮转速首值 n1s = 700

主动多楔带轮转速尾值 n1w = 00

对应传动比的功率增量首值 DP0s = 0.04

对应传动比的功率增量尾值 DP0w = 0.0

多楔带传动功率增量 DP0 = 0.0420 kW

带楔数的计算值 in = 9.1

确定带的楔数 = 10

多楔带运转速度 v = 4.7124 /s

作用在轴上有效拉力 F = 170.7044 N

* 表12-17，插值确定多楔带楔合系数 K = 1.279

多楔带传动压轴力 FQ = 2672.704 N

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